1 – привод; 2 – загрузочное окно; 3 – ротор; 4 – выгрузочное окно. Рисунок 3.1 – Шлюзовый питатель 3.5 Расчет шлюзового затвора Шлюзовые затворы хорошо себя зарекомендовали при установке под бункерами циклонов и других аппаратов при выгрузке сухого материала. Не рекомендуется применять в случае улавливания слипающихся пылей. Производительность по сухому опилу Gк = 0,682 кг/с Абсолютная влажность опила wа2 = 14% Насыпная плотность ρк = 103 кг/м3 [4, таблица 3] Объемная производительность затвора V = Gк/ρк =0,682/103 = 66,2110-4 м3/с. Выбираем стандартный шлюзовой дозатор по V = 66,2110- м3/с типа Ш1-45, диаметр ротора D = 450 мм, длина ротора L = 400 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротора 0,035-0,33 с-1 [7, таблица 2]. Частота вращения ротора: n = V/0,785K1K2D2L = 66,2110-4/0,7850,80,80,4520,4 = 0,16 с-1, где К1 = 0,6 для опила; К2 = 0,8. Установочная мощность электродвигателя: N = GнLgβφ/1000η = 0,6820,49,832,5/10000,6 = 0,049 кВт, где β = 3; φ = 2,5. Выбираем взрывозащищенный электродвигатель по N = 0,1 кВт типа В71В6 N = 0,55 кВт, n = 15,3 с-1 [7, таблица 2]. 3.6 Расчет газовой горелки Газовые горелки при сжигании природного газа работают с невысоким давлением и скоростью выхода газовой струи из сопла не более 60-70 м/с. Рисунок 3.2 - Схема газовой горелки Воздух на горение подается двумя потоками: через корпус горелки 20-40% и 80-60% непосредственно в топку (рисунок 3.2). Расход природного газа Vг = 146 м3/ч Расход воздуха на горение Vгt0 = 2220 м3/ч Диаметр газового сопла при w с =70 м/с: dc = √Vг/36000,785wc = √146/36000,78570 = 0,027 м. Принимаем d=30 мм. Диаметр трубы, подводящей газ к форсунке, при wг=15 м/с: dтр = √Vг/36000,785wг = √146/36000,78515 = 0,059 м. Принимаем трубу Ш63,5Ч3 мм по [6, таблица 8]. Определяем наружный диаметр трубы корпуса горелки. Принимаем расход первичного воздуха 35% от Vгt0=2220 м3/ч, т.е. Vв=0,352220=777 м3/ч, а скорость воздуха в кольцевом сечении форсунки wв=20 м/с, тогда сечение кольцевой щели: fвоз=Vв/3600wв=777/360020=0,0108 м2. Диаметр кольцевой щели: dщ = √fвоз/0,785 = √0,01080,785 = 0,117 м. Сечение, занимаемое газовой трубой диаметром 63,5 мм, равно: f=fвоз+fгаз=0,0108+0,0027=0,0135 м2. Fгаз=Vг/3600wг=146/360015=0,0027 м2 Этому сечению соответствует диаметр: d = √f/0,785 = √0,0135/0,785 = 0,131 м. Принимаем трубу корпуса горелки Ш140Ч4мм [6, таблица 8]. Объемная производительность вторичного воздуха: Vввоз = Vгt0-Vв = 2220-777 = 1443 м3/ч. Диаметр воздуховода вторичного воздуха при скорости w=3 м/с: dввоз = √Vввоз/36000,785w = √1443/36000,7853 = 0,41 м. Принимаем воздуховод Ш450Ч0,6 [6, таблица 2]. Диаметр воздуховода первичного воздуха: dв =√Vв/36000,785w = √777/36000,78515 = 0,135 м. Принимаем воздуховод Ш140Ч0,5 мм [6, таблица 2]. Гидравлической сопротивление газовой горелки ориентировочно принимаем равным ΔPг=5000 Па. 3.7 Расчет вентилятора подачи воздуха на горение природного газа Расчет проводим согласно рисунок 3.3. Вентилятор и топка смонтированы на открытой площадке, защищенной от атмосферных осадков индивидуальным навесом. Барабанная сушилка чертеж компас скачать игру олимпийские игры 2012 на компьютер. Чертеж барабанной сушильной установки автоматика и КИП Барабанные сушилки применяются для сушки сыпучих и малосыпучих материалов (колчедан, уголь, фосфориты, минеральные соли, руда,. Компас 3d 2d чертежи kompas Барабанная сушилка, скачать>>> - Скачать 3d и чертежи. Воздух от вентилятора подается по параллельным воздуховодам, поэтому расчет проводим по линии наибольшего сопротивления, т.е. По линии подачи воздуха в форсунку. В – вентилятор; Ф – форсунка; Т – топка; КС – камера смешения; З – задвижка; Д – диафрагма; О – отвод; ВР – вентилятор регулирующий. Рисунок 3.3 – Схема для расчета вентилятора подачи воздуха на горение природного газа Параметры воздуха, подаваемого в горелку Объемная производительность Vф=2220м3/ч Температура tо=17,2°С Плотность [7, приложение 2] rtо=1,171 кг/м3 Динамическая вязкость [7, приложение 3] mtо=18,03Ч10-6 ПаЧс Диаметр воздуховода. Скорость воздуха принимаем w=10 м/с. D = √Vф/0,785w = √2220/0,785Ч10 = 0,280 м. Выбираем стандартный диаметр воздуховода Ш315Ч0,6 мм. [6,таблица2] Фактическая скорость воздуха: w=Vф/0,785D2=2220/3600Ч0,785Ч0,3142=7,97 м/с. Критерий Re=wDrtо/mtо=7,97Ч0,314Ч1,171/18,03Ч10-6=162536. Коэффициент трения определяем по критерию Re для гладкой трубы (шероховатости практически отсутствуют, так как воздуховод новый) и по Re=162536 и по рис. 1.5 [5]: l=0,0175. Длину воздуховода принимаем ориентировочно: L=7 м. Местные сопротивления принимаем по [6, таблица 12, 13] и рис. 1: конфузор (вход в вентилятор) zк=0,21 1 шт. Диффузор (выход из вентилятора) zдиф=0,21 1 шт. Отводы при a=90° zот=0,39 3 шт. Заслонка (задвижка) zз=1,54 1 шт. Диафрагма (измерение расхода воздуха) zд=2 1 шт. Вход в горелку zвх=1 1 шт. Гидравлическое сопротивление воздуховода: ΔРгв=(1+(lL/D)+Sz)(w2rtо/2)=(1+(0,0175Ч7/0,314)+6,13)Ч(7,972Ч1,171/2)=414 Па. Суммарное гидравлическое сопротивление от вентилятора до топки: SDРг= ΔРгв +DРг+DРтопки=414+5000+500=5914 Па, где DРг=5000 Па – сопротивление горелки при подаче воздуха на горение; DРтопки=500 – сопротивление топки. Приведенное сопротивление не рассчитываем, т.к. Tо=24,7 °С и rtо=1,141 кг/м3. Выбираем вентилятор высокого давления по Vгt0 = 2220 м3/ч = 0,617 м3/с и SDРг=5914Па по [6, таблица 31]. Принимаем турбовоздуходувку марки ТВ-25-1,1 V=0,833 м3/с, DР=10000 Па, n=48,3 с-1. Установочная мощность электродвигателя: N=bVгt0SRг/1000h=1,1Ч0,617Ч5914/1000Ч0,65=6,2 кВт. Принимаем электродвигатель типа АО2-62-6, N=13 кВт [6, таблица 31]. 3.8 Расчет и выбор вентилятора-дымососа Вся сушильная установка (рис.1), начиная от камеры смешения, работает под небольшим разряжением. Это исключает утечку топочных газов через наплотности в газоходах и аппаратах и подсос воздуха на разбавление топочных газов. 3.8.1 Расчет патрубка с обратным клапаном для подсасывания воздуха в камеру смешения (приточная шахта) Воздух из атмосферы подсасывается в камеру смешения с целью снизить температуру топочных газов с 1000°С до 400°С. Рисунок 3.4 - Компенсатор однолинзовый 3.8.3 Газоход от сушилки до циклона первой степени очистки Параметры парогазовой смеси, выходящей из сушилки Температура t2 = 90°С Расход L2 = 3,24 кг/с Влагосодержание х2 = 0,1 кг/кг Плотность ρt2 = 0,892 кг/м3 Вязкость μt2 = 20,2310-6 Пас Объемный расход сушильного агента: Vt2 = L2(1+x2)/ ρt2 = 3,24(1+0,1)/0,892 = 4,0 м3/с. Диаметр газохода выбираем, принимая скорость воздуха w = 12 м/с [6, таблица 9]: D = √Vt2/0,785w = √4,0/0,78512 = 0,7 м Выбираем газоход Ш 710Ч0,7 мм [6, таблица 2]. Фактическая скорость парогазовой смеси: w = Vt2/0,785D2 = 4,0/0,7850, 7092 = 10,1 м/с Критерий Re = wDρt2/μt2 = 10,10,7090,8921/20,2310-6 = 315781 Коэффициент трения определяем для гладкой трубы по рис 1.5 [5] и по Re = 315781: λ = 0,0144. Длина газохода: L = 20 м (принимаем ориентировочно). Местные сопротивления [5, таблица 12, 13]: вход в газоход ξвх = 1 1 шт. Выход из газохода ξвых = 1 1 шт отводы α = 900 ξот = 0,39 2 шт. Вход в циклон ξц = 0,21 1 шт. ∑ζ = ξвх1+ ξвых1+ξот2+ ξц1 = 11+11+0,392+0,211 = 2,99. Гидравлическое сопротивление газохода без учета пыли, содержащейся в парогазовой смеси: ΔРt2=(1+(λL/d)+∑ζ)( w2ρt2/2) = (1+(0,014420/0,709)+2,99)(10,120,892/2) = 200 Па Гидравлическое сопротивление газохода с учетом перемещающейся пыли в циклон: ΔРt2II = ΔРt2(1+kỹ)+Нỹρt2g где k – опытный коэффициент, для древесной стружки и опила k = 1,4; ỹ - относительная массовая концентрация высушиваемого материала, кг материала/кг паровоздушной смеси. Ỹ = 0,1 Gк/ L2(1+x2) = 0,10,682/3,24(1+0,1) = 0,019 кг/кг. Н – высота вертикального участка газохода Н = 15-20 м. ΔРt2II = 200(1+1,40,019)+150,0190,8929,8 = 208 Па Компенсационное удлинение газохода: l = 12,510-6 tcmL = 12,510-69020 = 22,510-3 м Принимаем линзовый компенсатор по диаметру D=710 мм и по табл.11[6]. Таблица 1.2 – Результат расчета и выбора линзового компенсатора на участке от сушилки до циклона первой степени очистки. Рисунок 3.5 - Компенсатор однолинзовый 3.8.4 Расчет циклона первой степени очистки Назначение – улавливание частиц высушенных еловых опилок после барабанной сушилки. Циклон работает на сеть. Размер частиц опила dэ = 2,210-3 мм Производительность по сухому материалу Gк = 1,16 кг/с Гидравлическое сопротивление сушилки и газоходов до входа в циклон ∑ΔРi = 554 Па Объемный расход очищаемого газа Vt2 = 3,73 м3/с Температура воздуха t2 = 900С Влагосодержание x2 = 0,1 кг/кг Вязкость[6, прил. 3] μt2 = 20,2310-6 Пас Запыленность воздуха на входе: C = Gк/Vt2 = 1,16/3,73 = 18310-3 кг/м3. Принимаем циклон ЦН-24, так как улавливаются частицы размером более dэ = 2,2 мм. Принимая прямоугольную компоновку циклонных элементов типа ЦН-24 с организованным подводом воздуха, определяем коэффициент гидравлического сопротивления группового циклона: ξцгр = К1К2zц500+К3 =10,8675+35=99,5, где zц500 = 75 для ЦН-24 [3, таблица 13]; К1 = 1,0 при D = 500 мм [3, таблица 14];К2 = 0,86 при С = 18310-3 кг/м3 [3, таблица 15];К3 = 35 [3, таблица 16]. Условная скорость воздуха в циклоне: wц = [(DRц/rt)/0,5 ξцгр]0,5 = [300/0,599,5]0,5 = 2,46 м/с, где ΔРц/ρt = 300 м2/с2 для ЦН-24. Объемный расход воздуха, проходящего через один элемент группового циклона: Υ = 0,785D2wц = 0,7850,822,46 = 1,24 м3/с. Число циклонных элементов в групповом циклоне: Z = Vt3/υ = 3,73/1,24 = 3. Выбираем групповой циклон ЦН-24 из 4 элементов диаметром 800 мм. Фактическая скорость воздуха в элементах группового циклона: wф = Vt3/0,785D2Z = 3,73/0,7850,824 = 1,86 м/с. Абсолютное давление запыленного воздуха в циклоне: Ра = В±Р = 9,81104-554 = 97546 Па. Циклон работает под разряжением, поэтому в формуле ставим знак “минус”, если под давлением знак ”плюс”. Атмосферное давление В = 9,81104 Па; Р – давление газов на входе в циклон: Р = ∑ΔРi – сумма гидравлических сопротивлений газоходов и аппаратов до циклона, Па. Плотность влажного воздуха при рабочих условиях: ρt2 = Ра(1+х2)/462(273+ t2)(0,62+х2) = 97546(1+0,1)/462(273+90)(0,62+0,1) = 0,89 кг/кг. Гидравлическое сопротивление группового циклона: DRц1 = 0,5 ξцгр wц2rt2=0,599,51,8620,89 = 153 Па. К= 0,6820,15=0,1023 кг/с. Циклон работает на выхлоп. Размер частиц волокна dэ=2,210-3м Производительность по высушенному волокну Gк= 0,1023 кг/с Объемный расход очищаемого газа Vt3 = Vt2 =3,73 м3/с Запыленность воздуха на входе в циклон: C = Gк/Vt3 = 0,1023/3,73 = 0,027 кг/м3. Выбираем циклон ЦН-15, так как улавливаются крупные частицы dэ=2,2 мм. Принимая прямоугольную компоновку циклонных элементов типа ЦН-15 с организованным подводом воздуха, определяем коэффициент гидравлического сопротивления: ξцгр = К1К2zц500+К3 =10,92163+35=184,96, где zц500 = 163 [3, таблица 13]; К1 = 1 при D = 600 мм [3, таблица 14]; К2 = 0,92 при C = 0,067 кг/м3 [3, таблица 15]; К3 = 35 [3, таблицы 16]. Принимаем диаметр циклона D = 600 мм. Отношение по DRц/rt для циклона ЦН-15 принимаем: DRц/rt = 500 м2/с2. Условная скорость воздуха в циклоне: wц = [(DRц/rt)/0,5 ξцгр]0,5 = [500/0,5184,96]0,5 = 2,32 м/с. Объемный расход воздуха, проходящего через один элемент группового циклона: Υ = 0,785D2wц = 0,7850,622,32 = 0,66 м3/с. Число циклонных элементов в групповом циклоне: Z = Vt3/υ = 3,73/0,66 = 5,65. Выбираем групповой циклон ЦН-15 из 6 элементов диаметром 600 мм. Фактическая скорость воздуха в элементах группового циклона: wф = Vt3/0,785D2Z = 3,73/0,7850,626 = 2м/с. Гидравлическое сопротивление группового циклона: DRц2 = 0,5 ξцгр wц2rt3=0,5184,962,3220,91 = 453 Па. 3.8.7 Газоход между циклоном второй степени очистки и дымовой трубой Параметры парогазовой смеси Температура t4 = 75°С Расход L4 =2,96 кг/с Влагосодержание х4 = 0,1 кг/кг Плотность ρt4 = 0,93 кг/м3 Вязкость μt4 = 19,5410-6 Пас Объемный расход сушильного агента: Vt4 = L4(1+x4)/ ρt4 = 2,96(1+0,1)/0,93 = 3,5 м3/с, Диаметр газохода выбираем, принимая скорость воздуха w = 12 м/с [6, таблица 9]: D = √Vt4/0,785w = √3,5/0,78512 = 0,561 м Выбираем газоход Ш 630Ч0,7 мм [6, таблица 2]. Фактическая скорость парогазовой смеси: w = Vt4/0,785D2 = 3,5/0,7850, 6292 = 9,5 м/с Критерий Re = wDρt3/μt3 = 9,50,6290,93/19,5410-6 = 284402 Коэффициент трения определяем для гладкой трубы по рис 1.5 [5] и по Re = 284402: λ = 0,0148. Длина газохода принимаем ориентировочно: L = 75 м, минимальная высота дымовой трубы 16 м. Местные сопротивления [6, таблица 12, 13]: вход в газоход zвх=1 1 шт. Отводы a=90° zот=0,39 3 шт. Заслонка (задвижка) zз=1,54 1 шт. Диафрагма при dо=0,5D, m=0,25 zд=29,4 1 шт. Переход (вход и выход из вентилятора) zп=0,21 2 шт. Выход из дымовой трубы в атмосферу с зонтом zд.тр=1,3 1 шт. Гидравлическое сопротивление газохода без учета пыли, содержащейся в парогазовой смеси: ΔРt4=(1+(λL/d)+∑ζ)( w2ρt4/2) = (1+(0,014875/0,629)+34,83)(9,520,93/2) = 1578 Па Компенсационное удлинение газохода: l = 12,510-6 tcmL = 12,510-67575 = 70,3110-3 м Принимаем линзовый компенсатор по диаметру D=630 мм и по табл.11[6]. Таблица 1.4 – Результат расчета и выбора линзового компенсатора на участке между циклоном второй степени очистки и дымовой трубой. Рисунок 3.7 - Компенсатор однолинзовый 3.8.8 Выбор вентилятора-дымососа Суммарное гидравлическое сопротивление сети: SDR=DRпатр+DRt1+DRc+DRt2+DRц2+DRt4 = 251+256+6+200+453+1578 = 2744 Па. Приведенное сопротивление: DRпр=SDR(273+t4)Pо/273(Pо+SDR)=2744(273+75)Ч1,013Ч105/273(1,013Ч105+2744)=3406 Па. По Vt4=3,5 м3/с=12600 м3/ч и DRпр=3406 Па выбираем вентилятор высокого давления по табл.28 [6]. Принимаем вентилятор ВДН-11,2, V=25000 м3/ч, n=25 c-1,h=0,55, N=41 кВт. Установочная мощность электродвигателя: Nэ=bVt4DRпр/1000h=1,1Ч3,5Ч3554/1000Ч0,55=24,9 кВт. Выбираем электродвигатель по табл.27 [6] Принимаем электродвигатель типа АО2-72-4, N=30 кВт, h=0,5. 4 Расчет толщины тепловой изоляции Оборудование и трубопроводы требуют изоляции, если температура нагретых поверхностей превышает 45°С, а трубопроводов – 60°С. Цель нанесения теплоизоляции: поддержание заданной температурный режим в аппарате; исключить потери тепла в окружающую среду и создать нормальные санитарно-гигиенические условия работы обслуживающему персоналу. Требования, предъявляемые при выборе изоляции: малая теплопроводность, небольшая теплоемкость, невысокая стоимость, легкость нанесения на трубы, малая масса и долговечность Толщина теплоизоляции. Толщину тепловой изоляции δи (рис.8) находят из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции (λи/δи)(tст1–tст2) и от поверхности изоляции в окружающую среду α2(tст2–tср2), т.е. (λи/δи)(tст1–tст2)= α2(tст2–tср2). Рисунок 4.1 - Схема теплопередачи Температуру изоляции со стороны аппарата (газохода) tст1 принимаем равной температуре среды в аппарате tср1,т.к. Термическое сопротивление стенки аппарата (трубы) незначительно по сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции. Температуру изоляции со стороны окружающей среды (воздуха) принимаем: tст2=35-40°С для аппаратов, работающих в закрытом помещении. Температуру воздуха принимаем: tср2=20°С в закрытом помещении. Коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляции в окружающую среду: α2 = 9,3+0,058tст2 = 9,3+0,05840 = 11,62 Вт/(м2К). Выбор материала теплоизоляции проводят по данным табл.10 [6]. 1) Топка: tст1 = 1000°С. 10[6]: λи = 0,072 Вт/(мК) – зонолит. Δи =λи(tст1-tст2)/α2(tст2-tср2) = 0,072(1000-40)/11,62(40-20) = 0,297 м. Принимаем изоляцию из зонолита толщиной 300 мм. 2) Газоход от смесительной камеры до сушилки: tст1 = 400°С. По табл.10 [6]: λи = 0,072 Вт/(мК) – зонолит. Δи = λи(tст1-tст2)/α2(tст2-tср2) = 0,072(400-40)/11,62(40-20) = 0,112 м. Принимаем изоляцию из зонолита толщиной 115 мм. 3) Сушилка: tст1 = 400°С. 10 [6]: λи = 0,09 Вт/(мК) – совелит. Δи = λи(tст1-tст2)/α2(tст2-tср2) = 0,09(400-40)/11,62(40-20) = 0,139 м. Принимаем изоляцию из совелита толщиной 140 мм. 4) Газоход от сушилки до циклона-разгрузителя: tст1 = 90°С. 10 [6]: λи = 0,465 Вт/(мК) – войлок строительный. Δи = λи(tст1-tст2)/α2(tст2-tср2) = 0,465(900-40)/11,62(40-20) = 0,100 м. Принимаем изоляцию из войлока строительного толщиной 110 мм. 5) Газоход между циклоном-разгрузителем и циклоном-очистителем: tст1 = 85°С. 10 [6]: λи = 0,465 Вт/(мК) – войлок строительный. Δи = λи(tст1-tст2)/α2(tст2-tср2) = 0,072(85-40)/11,62(40-20) = 0,090 м. Принимаем изоляцию из войлока строительного толщиной 100 мм. 6) Газопровод между циклоном-очистителем и дымовой трубой tст1 = 75°С. 10 [6]: λи = 0,16 Вт/(мК) – войлок строительный. Δи =λи(tст1-tст2)/α2(tст2-tср2) = 0,465(75-40)/11,62(40-20) = 0,070 м. Принимаем изоляцию из войлока строительного толщиной 80 мм. 5 Технико-экономические показатели сушилки Технологические показатели работы сушилки. 1 = 1 кг/с = 3600 кг/ч. Удельная производительность по испаренной влаге (напряжение по влаге): A = W/Vc = 0,318/7 = 0,0454 кг/(м3Чс) = 163 кг/(м3Чч), где Vc = 0,785D2L=0,7851,226 = 7 м3. Удельный объемный расход сушильного агента: υ = Vt1/Vc = 6,22/7 = 0,89 м3/(м3Чс) = 3024 м3/(м3Чч). Энергетические показатели работы сушилки Тепловой КПД процесса сушки: η1 = Qи/Qоб = 823/923 = 0,89 кДж/с, где Qоб = Qи+Qм+Qпот = 823+36+64 = 2506 кДж/с. Термический КПД сушилки: 2 = (J1-J2)/J1 = (512-307)/512 = 0,4. Коэффициент теплового напряжения: Bt = (t1-t2)/t1 = (400-90)/400 = 0,775. Удельный расход природного газа на один кг испаренной влаги: dВ = B/W = 0,033/0,318 = 0,1 кг/кг. Удельный расход природного газа на один кг высушенного опила: dG = B/. РАСЧЕТ СУШИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ 2.1. Процесс сушки В технике сушке подвергается множество материалов, различающихся химическим составом, дисперсностью и структурой, адгезионными свойствами и термочувствительностью, содержанием и формой связи влаги с материалом и другими свойствами. В химической промышленности процессы массо- и теплопереноса при сушке иногда осложняются протекающими одновременно химическими реакциями. В связи с этим выбор рационального способа сушки, типа сушильной установки и конструкции сушильного аппарата представляет собой сложную технико-экономическую задачу и пока еще не может быть включен в студенческий курсовой проект. Поэтому в настоящем пособии приводятся примеры расчета только конвективных сушилок заданного типа. В примерах не дано обоснование выбора сушильного агента, а также параметров материала и сушильного агента. С этими вопросами проектанты могут ознакомиться в специальной литературе, ссылки на которую приведены в библиографии. Желание дать общий пример расчета, основанного на кинетических закономерностях массо- и теплообмена, определило выбор высушиваемого материала, с которым влага связана механическими силами. Процесс в этом случае протекает в первом периоде сушки при постоянной температуре влажного материала, равной температуре мокрого термометра, и скорость сушки определяется внешней диффузией. Расчет различных вариантов сушильного процесса (с промежуточным подогревом теплоносителя, с дополнительным подводом тепла в сушильную камеру, с частичной рециркуляцией сушильного агента) принципиально не отличается от приведенного в качестве примера расчета сушилки, работающей по основному (нормальному) сушильному варианту. Принципиальная схема прямоточной барабанной сушильной установки показана на рисунке 2.1. Влажный материал из бункера ( 1) с помощью питателя ( 2) подается во вращающийся сушильный барабан ( 3). Параллельно материалу в сушилку подается сушильный агент, образующийся от сгорания топлива в топке ( 4) и смешения топочных газов с воздухом в смесительной камере ( 5). Воздух в топку и смесительную камеру подается вентиляторами ( 6) и ( 7). Высушенный материал с противоположного конца сушильного барабана поступает в промежуточный бункер ( 8), а из него – на транспортирующее устройство ( 9). Отработанный сушильный агент перед выбросом в атмосферу очищается от пыли в циклоне ( 10). При необходимости производится дополнительное мокрое пылеулавливание. Транспортировка сушильного агента через сушильную установку осуществляется с помощью вентилятора ( 11). При этом установка находится под небольшим разрежением, что исключает утечку сушильного агента через неплотности установки. Барабан приводится во вращение электродвигателем через зубчатую передачу ( 12).
0 Comments
Leave a Reply. |
AuthorWrite something about yourself. No need to be fancy, just an overview. Archives
February 2018
Categories |